【m.dszypx.com武漢純水設備】脫硫廢水零排放工藝概述
目前脫硫廢水零排放處理有2條基本路徑，即煙氣蒸發工藝和蒸發結晶工藝。煙氣蒸發工藝是通過霧化噴嘴將脫硫廢水噴入煙道或者旁路煙道內，霧化后被煙氣加熱蒸發成水汽，溶解性鹽結晶析出后隨煙塵一起被除塵器捕集，進入粉煤灰。蒸發結晶工藝則是采用傳統水處理工藝，利用蒸汽、熱水或者煙氣等熱源，蒸發脫硫廢水，冷凝水回用，廢水中的溶解鹽被蒸發結晶干燥后裝袋外運進行綜合利用或者處置，避免產生二次污染。一般認為，在不考慮對主系統影響的情況下，煙氣蒸發工藝的投資和運行成本較低，而蒸發結晶工藝的投資和運行成本更高。但隨著蒸發結晶工藝的不斷優化，二者之間的差距正在逐步縮小。
一、煙氣蒸發工藝
煙氣蒸發工藝分為煙道直噴工藝、旁路蒸發工藝以及衍生出來的煙氣濃縮與結晶耦合工藝等。
1.煙道直噴工藝
煙道直噴工藝一般旨在利用除塵器之前的低溫段煙氣余熱。脫硫廢水經過必要預處理后，通過壓縮空氣加壓之后，由霧化噴嘴直接噴入預熱器之后、除塵器之前的煙道內，霧化液滴隨煙氣蒸發汽化，結晶析出鹽塵，一起進入除塵器。武漢工業純水處理設備時煙氣溫度較低，一般被認為是余熱利用，對鍋爐效率幾乎沒有影響，投資和運行成本較低。煙道直噴的風險主要來自噴嘴堵塞、煙道腐蝕和結垢等。
2.旁路蒸發工藝
與煙道直噴工藝不同，旁路蒸發工藝通過建造獨立的噴霧干燥塔來實現脫硫廢水的霧化蒸發。脫硫廢水經必要的預處理之后，由噴嘴從上方噴入單獨設置的噴霧干燥塔，形成霧化液滴，與引自預熱器前的高溫煙氣在干燥塔內相遇，霧化液滴汽化并結晶析出鹽塵，一起從干燥塔出口進入預熱器后、除塵器前的煙道內。由于設置了獨立的干燥塔，脫硫廢水的霧化蒸發過程在干燥塔內完成，因此主煙道的腐蝕和結垢風險可以排除。但由于使用預熱器前高溫煙氣，因此旁路蒸發對鍋爐的效率有一定的影響。與煙道直噴相比，旁路蒸發的接受程度更高一些。
3.耦合煙氣蒸發工藝
耦合煙氣蒸發工藝旨在結合煙道直噴利用低溫煙氣余熱和旁路蒸發安全性較高的優勢，利用低溫煙氣旁路蒸發進行脫硫廢水的濃縮，利用高溫煙氣旁路蒸發進行濃縮液的結晶。
該工藝由2個旁路煙氣蒸發工藝耦合而成，并分別設置了獨立的濃縮塔和干燥塔。濃縮塔的熱源煙氣是低溫煙氣，引自除塵器和脫硫引風機之后。脫硫廢水首先進入濃縮塔，在低溫煙氣的加熱下蒸發濃縮，汽化后隨煙氣送回主煙道一并進入脫硫塔。濃縮塔底部的濃縮液則被進一步送入干燥塔完成結晶固化。干燥塔的引送風模式和運行模式與2.2節介紹的旁路蒸發一致，霧化結晶形成的鹽塵也被除塵器截留。耦合煙氣蒸發工藝有效避免了主煙道的腐蝕與堵塞風險，對鍋爐效率的影響也更低。但使用了2個煙氣蒸發塔，工藝比較復雜，投資成本相對較高，濃縮塔煙氣增壓所需要的額外能耗也不可忽視。
4.煙氣蒸發對鍋爐效率的影響
脫硫廢水的含鹽量與海水相當，汽化潛熱約為2.30kJ/g，因此從能耗看，每蒸發1 m3脫硫廢水約相當于消耗100kg標煤，以發電煤耗300g/(kW·h)換算，則約相當于333kWh的電量。在煙氣蒸發工藝中，以低溫煙氣作為熱源的直噴或旁路工藝可以認為是余熱利用，對鍋爐效率基本沒有影響。而以高溫煙氣作為熱源的旁路蒸發對鍋爐效率會產生一定影響。
以1臺1GW機組為例，假設脫硫廢水排量為10m3/h，從熱值看全水量高溫煙氣蒸發約需要每小時消耗燃煤1000kg，即煤耗損失為1g/(kW·h)。如果再假設高溫煙氣為300℃，而100℃以下即為無法利用的廢熱，則對煤耗的實際影響會稍低，約為0.7g/(kW·h)。煙氣蒸發工藝對鍋爐效率的實際影響需要根據具體工藝和水量來進行具體估算。合肥純水處理設備需要說明的是，煙氣蒸發脫硫廢水處理工藝具有較高能耗的原因在于該工藝無法回收冷凝潛熱。與之形成對照的是，蒸發結晶工藝可以高效回收冷凝潛熱，因此能耗幾乎低1個數量級。
5.煙氣蒸發對粉煤灰利用的影響
煙氣蒸發處理脫硫廢水過程中，霧化結晶后的鹽塵進入煙道并被除塵器捕捉，從而進入粉煤灰。脫硫廢水中含有大量的氯離子，而氯離子可能對粉煤灰的利用產生潛在影響。仍然以1臺1GW機組為例，假設脫硫廢水排量為10m3/h，脫硫廢水中的氯離子的質量濃度假設為10g/L，則氯離子的總量為100kg/h。而以發電煤耗300g/(kW·h)計算，該機組的燃煤用量為300t/h，粉煤灰的產量按20%計算，即60t/h。因此，如果脫硫廢水中的鹽全部進入粉煤灰，則粉煤灰中氯離子的含量凈增加約0.17%。雖然GB/T 1596－2017并沒有限定粉煤灰中氯離子的含量，但國標GB 50010－2010要求混凝土中氯離子的質量分數不高于0.05%～0.30%。如果煙氣蒸發脫硫廢水處理工藝被大量工業應用，在粉煤灰的相應標準中限定氯離子含量將是大概率事件。
二、蒸發結晶工藝
蒸發結晶工藝采用傳統水處理的思路來處理脫硫廢水。經過多年的實踐與發展，蒸發結晶工藝的具體路線也經歷了一些演變，特別是軟化方法和膜濃縮的進步，有效降低了蒸發結晶脫硫廢水處理工藝的投資和運行成本。
1.軟化方法的進步
脫硫廢水軟化的目的是除掉其中的鈣鎂離子，消除后續處理過程的結垢因素，使得膜濃縮和蒸發結晶過程得以順利進行。脫硫廢水的軟化最初采用石灰-碳酸鈉方法。
石灰主要用來除掉鎂離子，碳酸鈉則主要用來除掉剩余的鈣離子。石灰-碳酸鈉軟化具有技術成熟、反應速度快和停留時間短等優點。武漢實驗室純水處理設備但由于脫硫廢水鈣離子的含量很高，而碳酸鈉價格又較高，因此采用石灰-碳酸鈉的軟化工藝藥劑成本較高，典型脫硫廢水的噸水軟化成本可達40～80元。為了減少碳酸鈉的用量，可以用價格更低的Na?SO?取代部分碳酸鈉，這就是石灰-Na?SO?-碳酸鈉軟化工藝。
該工藝在采用石灰除鎂后，先投加Na?SO?使得一部分鈣離子以硫酸鈣的形式沉淀下來，之后再投加碳酸鈉除掉剩余的鈣離子。由于Na?SO?的價格約為碳酸鈉的五分之一，因此整個軟化工藝的藥劑成本降低約50%。這為降低蒸發結晶脫硫廢水零排放處理工藝的運行成本發揮了很大作用。
2.膜濃縮方案的進步
脫硫廢水中鹽的質量分數通常在2%～4%，可以利用膜過程對其進行濃縮減量后再蒸發結晶。
目前在脫硫廢水零排放工藝中獲得工業應用的膜濃縮過程包括海水反滲透（SWRO）、碟管式反滲透（DTRO）和正滲透（FO）。SWRO成本較低，但濃縮極限偏低（6%～8%），只能將脫硫廢水減量約50%。DTRO的濃縮極限更高（10%～13%），但投資和運行成本也有大幅增加。FO雖然可以達到更高的濃縮極限（15%～20%），但由于涉及到復雜的汲取液再生過程，因此投資和運行成本也高。為了得到高純度的結晶鹽副產品，可以將不同膜濃縮過程與納濾（NF）過程耦合，以實現濃縮和分鹽的雙重目的。這也逐漸成為蒸發結晶脫硫廢水零排放工藝的主流配置。膜濃縮的運用和進步使得蒸發水量減少了75%，也為結晶鹽的資源化利用創造了條件。
3.蒸發結晶工藝技術進步的方向
蒸發結晶脫硫廢水零排放處理工藝通過在軟化單元、膜濃縮單元和系統集成方面的技術進步，已經大幅降低了系統投資和運行成本。蒸發結晶工藝要進一步地實現技術進步，降低成本，還可以從幾個方面努力：
1）進一步創新軟化方法，大幅降低藥耗成本；
2）進一步提高膜濃縮的性價比，在實現高濃縮極限的同時降低膜濃縮系統的投資和能耗；3）進一步優化系統集成，提高結晶鹽副產品的資源化率，降低系統投資和運行成本。
4.常溫結晶分鹽零排放工藝
常溫結晶分鹽零排放脫硫廢水處理工藝是北京低碳清潔能源研究院開發的一項專有工藝。該工藝旨在進一步降低蒸發結晶脫硫廢水零排放處理工藝的藥耗、能耗和系統投資，并提高結晶鹽的資源化率。
總體工藝流程
常溫結晶分鹽零排放脫硫廢水處理工藝由石灰軟化、常溫結晶-納濾（ATC-NF）分鹽與二價鹽回收、電滲析-反滲透（ED-RO）極限膜濃縮、蒸發結晶一價鹽回收等四個主要單元和加藥、脫水等輔助單元組成。
脫硫廢水首先進入石灰軟化單元，通過投加石灰、有機硫、絮凝劑等，去除懸浮物、鎂離子、重金屬等。石灰軟化出水送入特殊設計的常溫結晶器（ATC），與納濾濃水混合并根據需要補充Na?SO?后，在常溫下結晶析出硫酸鈣，固液分離后得到高品質石膏產品。武漢反滲透純水處理設備ATC出水在特殊阻垢劑的保護下超濾處理后加壓進入納濾單元，實現以氯化鈉為主的一價鹽和以硫酸鈣為主的二價鹽的分離，納濾濃水返回ATC循環處理。主要含氯化鈉的納濾產水則進入ED-RO極限膜濃縮單元，得到可以回用的RO產水和濃縮至鹽的質量分數為18%～20%的ED濃水。
ED濃水送入蒸發結晶單元，結晶后得到高純度氯化鈉產品。為了保證氯化鈉的純度，極少量母液從蒸發結晶單元排出，單獨拌灰或固化處理。
5.工藝特點與技術優勢
相較于現有工藝，常溫結晶分鹽零排放工藝主要的特點是采用了ATC-NF單元和ED-RO單元。ATC-NF單元的引入，同步實現了1、2價鹽的分離與2價鹽回收的目的，氯化鈉進入NF產水，硫酸鈣被NF濃縮并在ATC中結晶。ATC-NF單元為系統提供了穩定的鈣離子出口，消除了碳酸鈉軟化深度除鈣的必要性，從而在典型水質條件下，可在石灰-Na?SO?-碳酸鈉軟化的基礎上將藥耗成本進一步降低40%～50%。ATC-NF單元還降低了預處理化學污泥產量，實現了硫酸鈣的回收，從而大幅提高了整個系統結晶鹽的資源化率。ED-RO單元結合了均相膜ED在高鹽度下優異的濃縮性能和RO在低濃度下杰出的脫鹽性能。與RO不同，ED的濃縮極限不受滲透壓限制，采用合適的均相膜可以達到20%。相較于濃縮極限為12%的DTRO，ED-RO以更低的投資和大致相當的能耗，將蒸發水量減少了40%，這也使得零排放系統的整體投資與運行能耗進一步顯著降低。